在冷凍設(shè)備裝置處于低負(fù)荷時(shí)，若發(fā)覺不能正?；赜停砂醋畹突赜土魉儆枰院怂?，是否上行管管徑過粗，以致在低負(fù)荷時(shí)因冷劑循環(huán)量減少導(dǎo)致蒸氣流速過低，因此不能將油帶回。核算時(shí)可按現(xiàn)壓縮機(jī)工作的缸數(shù)及制冷工況先計(jì)算出現(xiàn)在裝置的制冷量。

　　除按上述方法來核算吸氣管管徑外，也可用最小回油制冷量來核算。因?yàn)橄到y(tǒng)中的冷劑循環(huán)量與裝置的制冷工況和制冷量有關(guān)，制冷量越少時(shí)，通過吸氣管的冷劑蒸氣量也越少。所以，只要限制了不同管徑的吸氣管的最低回油制冷量，也就等于限制了最低回油流速。此外，冷劑循環(huán)量及蒸氣比容是隨蒸發(fā)溫度降低而增大的。所以，在相同的最低回油制冷量時(shí)，蒸發(fā)溫度越低，制冷劑蒸氣在吸氣管中的實(shí)際流速就越大，其趨勢(shì)與最低回油流速與蒸發(fā)溫度之間的關(guān)系規(guī)律是相同的。用這種方法來核算雖不如直接按流速來得精確，但在實(shí)用上比較方便。

　　為了保證在低負(fù)荷時(shí)的正?；赜?，上行吸氣管不得不采用直徑較細(xì)的管子。不過，如果全部吸氣管管徑皆與上行吸氣管一樣，都采用細(xì)管時(shí)，吸氣管的阻力壓降將可能超過。此時(shí)可將吸氣管的水平和下行部分采用較粗的管徑，用減少這些部分的阻力來予以補(bǔ)償，使在全負(fù)荷時(shí)吸氣管阻力壓降仍保持在l℃以內(nèi)。當(dāng)水平管比上行管粗時(shí)，上行管的下端與下水平管連接處需用偏心異徑接頭(1/8—32)，以防在水平管底部存油，而上行管與上面的水平管連接處則用標(biāo)準(zhǔn)縮口，使油流出上行管后不會(huì)再倒流回來。

　　一般說來，當(dāng)上行管長度較短，并且裝置的最低負(fù)荷不低于全負(fù)荷的25％時(shí)，在采取了上述放大水平管段直徑的措施后，管道阻力將不致過大。但若上行管較長且細(xì)，而最低負(fù)荷又小時(shí)，特別在蒸發(fā)溫度較低時(shí)，即使放大水平管管徑，有時(shí)阻力仍嫌過大。此時(shí)可采用雙上行管布置法，這種方法現(xiàn)在船舶冷藏艙冷庫制冷設(shè)備裝置中用得較多。

　　所謂雙上行管布置就是用兩根粗細(xì)不同的上行管并聯(lián)在一起，在負(fù)荷較高時(shí)兩根上行管都投入工作，負(fù)荷較低時(shí)設(shè)截止閥，由操作人員根據(jù)情況予以控制。那樣在粗上行管底部設(shè)一存油彎，在負(fù)荷降低時(shí)，由于蒸氣流速減小，油便積在存油彎中，自動(dòng)將粗管封住，于是蒸發(fā)器回氣只能順細(xì)管上行，保證了正常的回油。當(dāng)負(fù)荷提高時(shí)，由于細(xì)管的阻力增加，導(dǎo)致上行管兩端的壓差加大，存油彎中的存油就被沖走，解除了油封，粗管便自動(dòng)投入工作。在安裝時(shí)要注意，上行管應(yīng)從水平管頂部接入，這樣在油流出上行管后就不會(huì)再倒流回來了。

　　在上行管較長時(shí)，也可在中問再將管彎成一個(gè)存油彎，如油在上行中途滑下時(shí)就存在中間存油彎中。當(dāng)積多成為油封后，由于油封兩側(cè)壓差增大，就能將油沖走，使油能經(jīng)過兩次接力而上，以更有利于滑油的回流。

　　管路中的閥門，彎頭等的阻力是很大的，例如在直徑為63毫米的管路中，一個(gè)在運(yùn)行時(shí)全開的直通球閥的阻力相當(dāng)于21米管長，一個(gè)全開的折角閥相當(dāng)予10米，一個(gè)彎頭相當(dāng)于2米，一個(gè)三通接頭也相當(dāng)于4米管長的阻力。管徑越大時(shí)，它們折合管長越多，如在管徑為310毫米時(shí)，直通闊，折角閥、彎頭和三通的阻力折合管長分別為100、50、10、1120米。因此管路中的閥件應(yīng)盡可能少裝。在制冷系統(tǒng)中通常不許用閘閥和旋塞，它們只用于冷媒水管路中。

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